一、CB3-2井概况
1.设计概况
CB3-2井设计为双分支水平井，第一分支设计井深5480米，井斜89.88°，方位98°，其中水平段长2000米。第二分支设计井深为5385米，井斜88.81°，方位5.6°，水平段长2000米。
2.施工概况描述
该井于2007年7月4日18:00点一开。2007年7月9日下完13 3/8" 表层套管，固井。2007年7月15日3:00 二开， 9月12日121/4"井眼完钻，完钻井深3493米， 9 5/8"套管顺利下入，9月15日固井，9月24日三开钻进。入窗井斜86.61，方位54.44，垂深2906.36m。钻领眼（钻一特殊井眼，探气层底部）至3685米，起钻，然后在3543米成功裸眼侧钻。11月12日21：30完成第一条分支钻进，井深5738米，垂深2939.6m，井斜82.82，水平段长2251m。随后完成测井，下7"筛管102.9米封隔碳质泥岩层，于11月22日3:15开始第二分支钻进。
二、事故经过
11月22日，耗时钻进至3647.24米，悬重128吨，无钻压，泵压14.8Mpa。14：50 泵压突然下降到7.0 Mpa，倒泵检查地面循环系统，泥浆泵和地面管线正常，然后单泵一一测试，正常。16:02 起钻，16:24 起钻至3515.71m，悬重突然由155-158吨降至49吨，游车及顶驱上跳，滚筒大绳跳槽2圈，随即停止作业，16：30开工具箱会，检查大绳，游车，天车。16:56 下放游车，排齐滚筒大绳，地质录井和哈里伯顿校正悬重传感器。17:40 起钻，11月22日，19:50起出67号立柱。
三、事故处理过程
1.第一次打捞作业
打捞钻具组合：
81/8"卡瓦打捞筒（贵州高峰厂制造）*1.17m + 3根6 3/4"螺旋钻铤*28.40m + 转换接头(520*411)*0.79m +5 1/2"钻杆
打捞过程：
11月23日0:00下入LT81卡瓦打捞筒，配7"螺旋卡瓦（内径为175mm）。
下钻至984.25m探到鱼头。上提钻具至983.18m，接顶驱，开单泵80冲/分清洗鱼头,泵压1.15Mpa，悬重52吨，下放钻具至983.61m清洗5分钟。下放至984.00m，悬重降为50吨，泵冲80spm，泵压1.44Mpa。顺时针旋转1/2圈，泵压上升至1.63Mpa。将泵冲降低到30spm，泵压为0.24Mpa，下放钻具至984.27m，泵压为0.36m。下放到984.43m，停泵发现2吨的钻压显示，下放至984.87m，钻压为10吨，下放至985.19m，钻压为20吨。2:47 开单泵30冲/分，泵压迅速上升，最大至11.21Mpa，判断为钻具水眼堵塞，及时停泵卸压。2:49 上提钻具，悬重增加至124吨时，突然下降到52吨，并且钻具上下抖动，落鱼又落回井内。为防止鱼头损伤，决定起钻更换螺旋卡瓦，进行再次打捞。起出卡瓦打捞筒:发现引鞋变形,螺旋卡瓦断裂，部分落入井内，有两片随打捞筒起出井口，长度分别为105mm和150mm。
2.第二次打捞作业
打捞钻具组合：
81/8"卡瓦打捞筒（钻宇井下工具厂制造）*1.16m + 3根6 3/4"螺旋钻铤*28.40m + 转换接头(520*411)*0.79m +5 1/2"钻杆
打捞过程：
下入8 1/8"卡瓦打捞筒，配6 7/8"螺旋卡瓦（内径172mm），下钻至984.26米，探到鱼头，悬重51吨，钻压3吨。上提钻具至983.28米接顶驱。1#泵30冲/分，0.59Mpa。1#、3#双泵，2*30冲/分（排量921l/m），1.45Mpa；2*45spm（排量1381.5l/m），2.26Mpa,下放钻具至983.70米，2*45spm清洗鱼头，2.29Mpa。停泵，经多次打捞,上提钻具至悬重为74吨，落鱼落回井内。 重新打捞，快速下放钻具至30吨钻压，上提至85吨悬重落鱼脱落,起出卡瓦打捞筒，引鞋有被压的痕迹，引鞋内部有较浅的刮痕，外部无损伤，止推环和6 7/8"螺旋卡瓦均无任何损伤,表明鱼头未进入捞桶。2次打捞均失败。
3.第三次打捞作业
打捞钻具组合：
BOWEN8 1/8"卡瓦打捞筒（配51/2"篮式卡瓦牙*1.27m）+ NC50B*NC46P*0.67m+下击器*3.05m+转换接头(520*411)*0.79m + 9根5 1/2加重钻杆*84.83m+5 1/2"钻杆
14：33 下钻至960.43m，开泵30spm，泵压1.11Mpa。
打捞作业过程：
下放至983.58m，开顶驱15rpm，扭矩3.67knm，泵压1.13Mpa，悬重57吨。14：42 下放至986.27m，下压4吨，停止旋转。继续下放至986.67m，悬重41吨，泵压上升至13.34 Mpa。14：44 继续下放钻具至987.02m，悬重35吨，快速上提，泵压11.55Mpa。多次操作上提钻具，悬重162-163吨。正常起钻至953.4m，悬重172吨；起钻至926.54 m，悬重175吨；上提钻具至926.27m，悬重179吨；下放钻具至悬重137吨。在悬重160～180吨之间上提下放活动钻具。正常起钻至906.73m，悬重173吨，起钻至906.44m，悬重从为180吨降至151吨，猛提猛放两次,证明落鱼已经捞住。正常起钻至906.24m遇阻，悬重177吨；起钻至903.98m，悬重为181吨，到达侧钻点的位置。上下活动两次后钻具顺利通过。继续上提钻具至879.94m遇阻，悬重176吨；上提钻具至879.71 m，悬重181吨；上下活动钻具11次，无法通过遇阻点。 接顶驱，下放钻具至880.91m，开单泵泵压从6.64Mpa将至4.52Mpa。上提钻具至880.00m，悬重183吨。继续上提至879.66m，悬重183吨，没有变化。下放钻具至880.19m震击器工作，解卡。起钻至套管脚，随后正常起钻落鱼起出。事故解除。
四、事故分析
此次钻杆断裂事故虽然鱼头位置在984.25米。且在套管和直井段内，但打捞共累计损失时间7天17小时，先后7次下卡瓦打捞筒(配螺旋式卡瓦牙)，一次公锥打捞均未果。最后使用磨鞋磨铣掉断裂钻杆接箍，使用卡瓦打捞筒（配蓝式卡瓦牙）打捞钻杆本体才成功。现对事故原因做一简单分析。
1.原因分析
(1)钻杆失效是本次事故发生的直接原因：从断裂面看失效钻杆的母接箍有大约1/3被泥浆冲蚀,出现裂纹,造成泵压下降,在起钻过程中钻杆拉被拉断,造成了此次事故。
(2)钻进过程中大参数是造成此次事故的间接原因。
其一，在12-1/4"井眼斜井段的施工中一直是双泵、高泵压钻进,,泵压在24-28MPa之间。
其二，在8-1/2"井眼第一分支水平段钻进过程中摩阻大,扭矩居高不下:正常扭矩在28-35KN.M，时常达42-45KN.M。
(3)泵压下降后措施不得当，延误起钻时机是造成此次事故的另一间接原因：11月22日14：50发现泵压突然由14.8MPa降至7.0MPa,此时壳牌现场监督还认为是泥浆泵的问题，一味检查泥浆泵和地面循环系统，直到16：02才决定起钻，延误了最佳起钻时机。
2.事故落鱼打捞难度在于
(1)落鱼长，悬重大：落鱼长度2638.39米，悬重123.62吨。
(2)落鱼所在位置大部分在斜井、水平段，摩阻大。在斜井段及水平段落鱼长度：2346.6米。
(3)打捞时间长，钻具水眼堵、钻具被卡，无法建立有效循环增大了打捞难度。
3.事故打捞的借鉴之处
(1)9 5/8"套管内磨铣作业中，为防止损伤套管,采取磨鞋+套铣桶的钻具组合值得借签。
(2)贝壳休斯公司提供的BOWEN卡瓦打捞筒(配螺旋式卡瓦牙)失败四次后仍然可以使用,而我方提供的卡瓦打捞筒在打捞失败一次后筒体就已变形,无法使用。使用性能可靠的打捞工具值得我方借签。
五、认识与建议
1.针对大井斜、大悬重落鱼的打捞避免使用卡瓦打捞筒(配螺旋式卡瓦牙)，螺旋式卡瓦牙的打捞强度难以满足要求，建议使用卡瓦打捞筒（配蓝式卡瓦牙）打捞钻杆本体，提高打捞成功的几率。
2.对于大井斜、大悬重落鱼的打捞避免使用公锥打捞，因为我们常用的公锥提升强度有限，对于这种大悬重，且落鱼大部分在斜井段的打捞，使用公锥的成功几率不高，如果一旦打捞失败，容易造成设备和鱼头损坏。为后续的打捞增加困难。
3.对于鱼头位置较高，且在直井段内的打捞建议爆炸松扣，然后下钻杆直接对扣，既节省时间、人力和物力，又使打捞的成功几率提高。